Практикалық жұмыс №1 2 Қайрау тәсілі арқылы дайындаманы өңдеу



жүктеу 495.29 Kb.
бет1/3
Дата25.04.2016
өлшемі495.29 Kb.
  1   2   3
: files -> MethodBook
MethodBook -> 1.Әбішев К. А. Философия А., 2006ж. Бөрібаев Т.Қ. Ұлт менталиенті. А.,2002ж
MethodBook -> Рабочая учебная программа Мамандық: 5В070500 Математикалық және компьютерліқ улгілеу Оқу түрі: күндізгі Өскемен Усть-Каменогорск 2013
MethodBook -> Студентке арналған пәннің оқу бағдарламасы
MethodBook -> Жылу техникасы
MethodBook -> Д. Серікбаев атындағы ШҚмту «Көлік және логистика» кафедрасы
MethodBook -> Қазақстан Республикасының Білім және ғылым министрлігі
MethodBook -> «Жалпы инженерлік пәндер» кафедрасы, машинажасау және көлік факультеті
MethodBook -> Ф1 и вкгту 701. 01-01-1-2011
MethodBook -> Ғылым философиясы және тарихы
MethodBook -> Дәріс сабағының құрылымы: Дәріс №1,2 Тақырып


Мазмұны



Кіріспе

3

Практикалық жұмыс №1

4

Практикалық жұмыс №2

5

Практикалық жұмыс №3

8

Практикалық жұмыс №4

14

Практикалық жұмыс №5

19

Практикалық жұмыс №6

26

Практикалық жұмыс №7

31

Практикалық жұмыс №8

35

Әдебиет

41

Кіріспе


«Кесу теориясы мен технологиялық системадағы жылулық процесы» пәнін жақсы меңгеру үшін студенттердің өздік практикалық жұмысы үлкен орыналады және алған білімді бекітеді

Практикалық жұмыстағы методикалық нұсқаулардың мақсаты студенттердің теориялық курсы бойынша білімдерін қортындылау, ғылыми-зерттеу жұмыстарын дамыту.

Бағдарламада практикалық жұмыстарды орындауға арналған методикалық нұсқаулар беріледі.

Берілген жұмыстар кесу кезіндегі процестің студенттердің меңгеруі мен түсінуі сияқты жалпы сұрақтарды қамтиды.



Практикалық жұмыс №1
1.2 Қайрау тәсілі арқылы дайындаманы өңдеу.
1.2.1.Кесу тәртібінің элементтерін, негізгі уақытын анықтау.
Мысал 1

Токарлық станоктағы айналу жиілігі n =500 айн/мин шпиндельдегі өңделген диаметрі, D=120мм дайындаманың кесу кезіндегі негізгі қозғалысының жылдамдығын анықтау.

Шығарылуы:

1.Қайрау тәсілі кезіндегі кесудің негізгі қозғалысының жылдамдығы.





Мысал 2

Токарлық станоктағы кесудің негізгі қозғалыс жылдамдығы V=215 м/мин үшкірлеу кезіндегі станок шпиндельдің айналу жиілігі диаметрі D=80 мм дайындаманы анықтау.

Шығарылуы:

1.Токарлық станоктағы шпинделінің айналу жиілігі.




Мысал 3

Үшкірлеу кезіндегі диаметрі D0=148 мм дайындаманың кесу тереңдігі t анықтау, ал соңғы өңдеуде – d=140 мм.

Шығарылуы:

1.Бастапқы үшкірлеу кезіндегі кесу тереңдігі




Қортынды үшкірлеу кезіндегі


Мысал 4

Үшкірлеу кезіндегі ұзындығы l=200 м, D=70 мм-ден d=64 мм- ге дейінгі білік мойын өткелінің негізгі уақытын анықтау. Станок шпиделінің айналу жиілігі n=600 айн/мин, кесу берілісі S0-0,4 мм/айн. Өңдеу 1 жұмыс адымына орындалады. Кескіш өткелі жоспарда негізгі бұрыш φ=450.

Шығарылуы:

1.Қайрау кезіндегі негізгі уақыт



Шарт бойынша белгілі шама, кескіштің жұмыс адымының ұзындығы L=1+y+Δ, басқа формулаға кіреді, мұнда кескішті бұрандамамен тесу ; кескіштің артық жүруі Δ=1... 3мм .

Жұмыстық адым санының i=1 кескіш тереңдігі

сонда
Кескіштің артық жүруі Δ=2мм қабылдаймыз. Сол себептен,
L=200+3+2+=205 мм;



Практикалық жұмыс №2
2.1 Кескіштің қуаты мен күшін анықтау
Мысал 5

Қайрау кезіндегі дайындаманың 40с, σв=650 МПА болат пластиналы 0атты 0орытпа Т5К10. кескішпен кесу күші Рz, Py, Px құрайтын кесу теориясы эмпирикалықформула арқылы анықтау.

Кескіш тереңдігі t=4 мм; кесу беріліс S0=0,6 мм/айн кесудің негізгі қозғалыс жылдамдығы V=110 м/мин (мөлшермен 1,8 м/с). Кескіштің геометриялық элементі алдыңғы бет қалпы- радиустық жүзбен; φ=600 , φ1=100; α=80; γ=100; λ= +50; r=1мм.

Шығарылуы :

1. Қайрау кезіндегі кескіш күші (Н) [1] анықтамалады. Мұнда формула жалпы түрінде көрсетілген:

Эмпирикалық формуланың әр бір құрамасы мына түрдегі көрсетілумен анықталады:

Негізгі кескіш күшін құрайды (ескі атауы-кескіштің тангенциалдық күші)



кескіш күшінің радиалдық құруы:

кескіш күшінің осьтік құруы:




2. Таблицадан коэффициенттің мәні мен формула дәрежесінің көрсеткішін жазып аламыз, берілген мысалдағы шартқа жақын: яғни қатандық шегі σв=750 МПА қатты болат кескішпен сыртқа болат қайрауы:


3. Кескіш күшін сәйкес келуші түзетілген коэффициент кіріспе жолымен есептегенде берілген өңдеу шартының ерекшелігі мөлшерліктен ескерілуі тиіс. Өңделген заттық қасиеті механикалық сипаттамасындағы түзетілген коэффициент кескіштің геометриялық элементтеріне сәйкес таблицада берілген. Жоғрыда көрсетілген мәндер коэффициент Ср және хр, yp, np σв=750 МПА (мөлшерімен 75 кгс/мм2) қатаң қорытпалы φ=450, γ=100, λ=0 бұрышпен кескіште ғана нақты, өйткені тек бірге тең болады. Сондықтан берілген өңдеу шартына келесі түзетілген коэффициентті енгіземіз.

Өңделетін болат σв=65 кгс/мм2 механикалық сипаттамма қасиетіне







жоспардағы басты бұрышқа φ=60°


Кесуші кермектің жанама бұрышына λ= +5°



4. Құрылған Рz күшін анықтаймыз, жалпы түзетілген коэффициент ескере отырып


5. Құрылған Ру күшін анықтаймыз:

6.Құрылған Рх күшін анықтаймыз.



Мысал 6.

Мысал 5 шарты бойынша кесу теориясының эмпиркалық формуласын қолданбай кесу тәртібінің қалыпты таблицасын [2] пайдаланып, Рх, Рy, Рz , кесу күшін анықта.

Шығарылуы:

1.Келесі кезекпен 5 мысалды пайдаланып, негізгі құрылған кесу күшін Рz анықтаймыз. Мысал шарты бойынша болат σв=65кгс/мм2 өңдейміз. Сондықтан таблицаның тік жолындағы «σв<=65» берілісті табамыз, берілгенге байланысты ең үлкен: 0,65 мм/айн Одан кейін осының оң жағындағы көлденең кесу тереңдігін анықтаймыз берілгенге байланысты ең үлкені 4,9 мм. Осыларды ескере отыра тік жолдан таблицаның төменгі бөлігі арқылы кесудің тангенциалдық күшін Рzтабл = 390 кгс (тангенциалдық күш –кесудің негізгі құрама күшінің Рz ескі атауы). Кесу күшіне KvPz арналған түзетілген коэффициентін ескереміз. Берілген жылдамдық шарты бойынша V=110 м/мин KvPz=0,95 (интерполялық мәні табылған KvPz=1, V=70 м/мин және KvPz=0,83, V=240м/мин).

Онда Ал бірлігі бойынша
2.Мысал 7 арқылы кесудің осьтік құрама күшін Рх, анықтаймыз. Болат үшін σв=57... 67 кгс/мм2 ; t=4мм; S0=0,75 мм/айн; φ=60°, v≈100м/мин находим Pxтабл=145 кгс мәнін табамыз. Түзетілген коэффициенті ескеое келе Рх; KγPx=1, өйткені шарт бойынша γ=+10°, KγPx=0,85, өйткені шарт бойынша λ=+5°;

СИ бойынша Рх≈10*123=1230Н.

Қолданып отырған қалыпта кесудің радиалдық құрама Ру анықтайтын таблица жоқ. Сондықтан оның мәнін анықтаймыз.

Кесу теориясының эмпирикалық формуласы арқылы табылған берілген өңдеудің шарты есептелген кеу құрама күшінің салыстырмалы мәнін өте аз мөлшерде бір-бірінен ауытқиды деуге болады.
Мысал 7
Кесуге кеткенқуатты N және кесу кедергісінің моментін Морт табу керек, егер қайрау кезіндегі дайындаманың диаметрі D=70мм кесудің негізгі қозғалыс жылдамдығымен υ=140 м/мин (≈2,3 м/с), негізгі кесудің құрама күші Pz=3100 H (≈310 кгс).

Шығарылуы:

1.Кесуге кеткен қуат

Кесу кедергісінің моменті

СИ бірілігі бойнаша





Мысал 8

Ұштау кезінде дайындаманың қатты қорытпа болаты 40Х σв=700МПа (≈70кгс/м2) кесуде қолданылған қуатты кесудің қалыпты тәртібінің көмегімен анықталады.

Кесу тәртібі: t=3,8 мм; S0=0,7 мм/айн; υ=105м/мин (1,75 м/с). Кесудің геометриялық элементі: φ = 45°; γ = +10°; λ =0°; r = 1мм. Берілген кесудің тәртібінің жұмысына токарлы-винт кескіш станогына 16К20 қуаттың жеткіліктілігін анықтау.

Шығарылуы:

1.[2] қалып арқылы кесуге кеткен қуатты анықтаймыз. (карта 7, с. 48) σв=59... 97 кгс/мм 2; t =4мм; S0 =0,75 мм/айн, υ≈ 105м/мин қуат Nтабл = 7 кВт.
2. Берілген кесудің геометриялық элементі түзетілген коэффициент қуатқа КN=1 Cондықтан Nкес = Nтабл = 7кВт.
3. Кесу мүмкін егер Nк<=Nшп, мұнда Nшп, мұнда Nшп-сым бойындағы станок шпинделінің қуаты.
4.Қуат (кВт) Nшп = Nд η. Станоктың паспорттық берілісі бойынша 16К20 = 0,75;

Соған байланысты өңдеу орынды.



Практикалық жұмыс №3
1.3 Кесу тәртібінің атауы.

Мысал 9.

Қайрау кезіндеігі болат 35 σв=600МПа (≈60кгс/мм2). дайындама кесудің кескіш қасиеті жіберілетін эмпирикалық формула арқылы кесудің негізгі қозғалыс жылдамдығын табу керек. Өтпелі токарлы кескіш қатты Т14К8 қорытпалы жұқа қабықпен жабдықталған қиылысу корпусы В х Н=16 х 25 ; t=2,5мм; S0 =0,30… 0,70 мм/айн тік периодты кескіш Т0=60мин. Кескіштің геометриялық элементі: φ = 60°; φ1=10°; γ =12°; α =12°; r =1мм. Алдыңғы қабат түрі –кері радиус.

Шығарылуы 1: Кескішке жіберілген кесу жылдамдығы [1]

2. 17 таблицадағы (269-270 б) Сυ коэффициенттің мәнін хυ, уυ дәреже көрсеткіштерінің құрамалы болаттан σв =750 S0=0,30…0,70мм/айн, дайындаманың сыртқы қайрауы үшін қатты қорытпа маркасы Т15кВ теріп жазамыз (түзелген коэффициенттің келесі кіріспесін ескеріп, қатты болат маркасын қабылдаймыз Т14К8):
Сυ=350; хυ =0,15; уυ=0,35 және m=0,2 .
3. Келтірілген коэффициенттің мәні Сυ және дәреже көрсеткіштері тек сыртқы қайрау кескішіне арналған. Құрамалы көмірқышқылды болат үшін σв = 750МПа, φ =45° бұрышпен өңдеу кезінде беткі бөлігісіз қатты болат Т15К6 жұқа қабықпен жабдықталған. Сондықтан бұл өңдеу шарт әр бір түзетілген коэффициент бірге тең (табл.5, 6, 18).

4.Мысалда берілген өңдеу шарты қалыптыдан σв=600МПа дайындаманың беткі жағдайымен (прокат бөлікпен) қатты қорытпаның маркасымен (Т14К8) және φ (60°) бұрышпен ерекшелінеді.

Түзетілген коэффициент Кмυ, өңделген материалдық физика-механикалық қасиетіне әсерін ескере отырып: . Kr коэффициенті өңдеуіне байланысты болат групасын сипаттайды. Көмірқышқылды болат үшін σв = 600МПа; Кr = 1 (табл 2, 2с.262). Қатты болат палстиналы кескіш үшін көрсеткіш дәрежесін nυ табамыз:
nυ=1; Kмυ=1.
Түзетілген коэффициентті Кпυ, дайындаманың беткі өабаты жағдайының әсерін ескереміз. Прокатты даындама үшін Кпυ=0,9 (табл. 5, б. 263).

Түзетілген коэффициентті Киυ, құрал-жабдықты материалдың әсерін ескере отыра анықтаймыз. Құрама болаттың өңдеу кезіндегі қатты қорытпа Т14К8 үшін Киυ=0,8.

Түзетілген коэффициентті Кφυ жоспардағы негізгі бұрыш φ әсерін анықтаймыз. (табл 18, б 271) φ =60°, Кφυ= 0,9 үшін.
5.Кескішке жіберілген кесу кезіндегі қайраудың негізгі қозғалыс жылдамдығы берілген шарт бойынша

Коэффициенттің мәні мен дәреже көрсеткішін орнына қойып мынаны аламыз:




Мысал 10.

Токарлы-винткескіш 16К20 станогында D=66 мм –ден d=60h11 мм –ге дейін l=30 мм ұзындықты валдың мойын жолында қайрау жүргізіледі. Өңделген беттің ішкі өлшемі Ra=6,3 мкм. Станок жүйесі –қалыптасу –құрал-жабдық-дайындама қажетті деңгейде қатты емес. өңдеу жобасы 22 суретте. Қажет: Кесетін құрал-жабдықты таңдау, кесу тәртібін құрастыру; негізгі уақытты анықтау.

Шығарылуы:

І.1.Кескіш таңдап, оның геометриялық элементін құрамыз. Кескіш түрі-өтпелі токарлы оң жақты тік. Жұмыс бөлімінің материлы-жұқа бет-қатты қорытпа Т15К6 (табл. 6, б.149); кескіш корпусының материалы-болат 45.

Кескіш корпусының көлденең қиылысуының өлшемін таңдаймыз. 16К20 станогында кескіштің тіреу жазықтығынан центр сызығына дейін 25 мм. Сондықтан, кескіш құрылғысы сатаноктың ұшынан центрге дейін корпус Н=25 мм біліктікті қабылдаймыз. Бұл Н өлшемі стандарт боынша корпус еніне дәл келеді В=16 мм. Соған байланысты, В х Н=16 х 25 қабылдаймыз; ксекіш ұзындығы 150 мм.

Кескіштің геометриялық элементі: алдыңғы қабат түрі-радиустық қатайтатын қалып (түр ΙΙΙ б), радиустық лунка ені В=2мм, лунка радиусы R=44 мм (табл. 29, б. 187); алдыңғы бұрыш γ=15°, қатайтатын қалыптың алдыңғы бұрыш γф=-5°; негізгі артқы бұрышы α=12°; негізгі кесу бөлігінің иілу бұрышы λ=0° (табл. 30, б. 188); жоспардағы негізгі бұрыш φ=60°; жоспардағы көмекші бұрыш φ1=15° (табл. 31, б. 190); биіктік радиусы r=1мм (табл. 32, б. 190 және табл. 3, 4, б. 420).

ΙΙ. Кесудің тәртібін тағайындау.

Кесудің тереңдігін анықтаймыз. Өңдеудің төмендеуі 1 өткел ішінде шешеіледі, сондықтан i=1 деп қабылдаймыз. Сонда

(1)

2.Берілісті белгілейміз (табл. 4, б. 420). Беттік өлшемі үшін Ra=6,3мм болатты кескіш арқылы өңдеу r=11 мм радиуспен биіктікте S0 = 0,45... 0,60 мм/айн. Берілістегі түзетілген коэффициентті ескереміз, 1,25 тең S0 = (0,45-0,60) 1,25 = 0,56… 0,75 мм/айн. Орташа мәнді қабылдаймыз S0=0,65 мм/айн.

16К20 болаттың берілген құжаттарынан берілісті байқаймыз: S0=0,6 мм/айн.
3.Тік кескіштің периодын белгілейміз Т=60 мин (б 415).
4. Кесудің негізгі қозғалыс жылдамдығын анықтаймыз. Кескіштің кесу қасиетіне байланысты (б 415).

(2)

Таблица 8 бойынша (б 422) коэффициент мәні көрсеткіш дәреже m, xυ, yυ формуласын анықтаймыз. Қатты қорытпаның сыртқы қайрауы үшін Т15К6 және S0=0,6 мм/айн


С0=350; xυ=0,15; yυ=0,35; m=0,2.
Кесу жылдамдығына түзетілген коэффийиентті ескереміз. Кυ- жалпы түзетілген коэффициент, түзетілген коэффициенттің шығармасына тең, өңдеу шартының өзгерісін ескеретін осы коэффициенттің мәнін анықтаймыз; Кмυ-түзетілген коэффициент өңделетін материалдың механикалық қасиетінің өзгерісін ескеретін (табл. 9, б. 424).



. (3)

Шарт бойынша: σв= 720 МПа;

Кпυ-түзетілген коэффициент дайындаманың бетінің жағдайын ескеретін (табл. 14, б. 426); Кпυ=0,8, өйткені дайындама -өңделген беттің қабаты; Киυ –түзетілген коэффициент, құрал-жабдықтың жұмыс бөлігінің материалдар өзгерісін ескеретін (табл. 15, б. 426); Киυ=1, өйткені қатты қорытпа Т15К6 қабылданған . Кυ-түзетілген коэффициент, жоспардағы негізігі бұрыш өзгерісін ескеретін (табл. 16, б. 427); Кυ=0,9, өйткені =60°; Коυ-түзетілген коэффициент өңдеу түрін ескеретін (табл. 17, б. 427); Коυ =1, өйткені сыртқы қиылсу орындалады.

Кесудің негізгі қозғалыс жылдамдығының жалпы түзетілген коэффициентін анықтаймыз.


Кυ= Кмυ Кпυ Киυ Кυ Коυ =1,04*0,8*1*0,9*1=0,749. (4)
Табылғани барлық мәндерді қоямыз, сонда аламыз.





5.Шпиндельдің майналу бірілігін анықтаймыз, анықталған жылдамдыққа байланысты

(5)

Мод.16К20 станоктың берілген құжаты бойынша шпиндельдің айналу бірлігін және айналу бірлігінің нақты мәнін тұрғызамыз: ng=500 айн/мин.
6.Кесудің негізгі қозғалыстың нақты жылдамдығын анықтаймыз.
(6)
7. Кесудін негізгі құрама күшін анықтаймыз (кгс)
(б. 427) (7)
Кесте бойынша (б. 429) коэффициент мәнін және көрсеткіш дәреже формуласын табамыз. Сыртқы қайрау кезіндегі кесудің қатты қортпалы құрама болат үшін σв=750МПа:

=300; =1, =0,75, = -0,15.

Кесу күшіне түзетілген коэффициентті ескереміз. -жалпы түзетілген коэффициент жеке түзетілген коэффициент шығармасына тең өңдеудің өзгеріс шартын ескеретін. Осы коэффициенттің мәнін анықтаймыз. -түзетілген коэффициент, өңделетін материалдың механикалық қасиетінің өзгерісін ескеретін (табл. 21, б. 430);

. (8)


Көрсеткіш дәрежесін np (табл. 22, б. 430); бойынша анықтаймыз. Кесудің қатты қорытпалы құрама болатты өңдеу үшін np=0,75. Шарт бойынша σв=720МПа. Сонда



-түзетілгенкоэффициент, жоспардағы негізгі бұрыш өзгерісін ескеретін (табл. 24, б. 431) =60° пен кесудің қатты қорытпасы үшін -түзетілген коэффициент, алдыңғы бұрыш γ, өзгерісін ескеретін (табл. 24, б. 431) өйткені γ=15° («γ=10°» жолы бойынша қабылданған) -түзетілген коэффициент, негізгі кесу бөлігінің иілу бұрышы λ өзгерісін ескеретін (табл. 24, б. 431) өйткені λ=0° келтірілген формулада кесу күшінің Рz өлшемі υД-кесудің нақты жылдамдығы υД = 103,7 м/мин =1,73 м/с.

Кесу күшіне жалпы түзетілген коэффициенті анықтаймыз.




Табылған барлық өлшемдерді формулаға қоямыз.

СИ бірлігі бойынша Рz=9,81*283,48=2780,94Н.

8.Кесуге кеткен қуатты анықтаймыз.


(б. 431)
мұндғы Рz-кгс, υд-м/мин;

СИ бірлігі бойынша


(10)

мұндағы Рz=Н, υд-м/с.




9.Станок приводының қуаты жеткіліктілігін тексереміз. Міндетті түрде шарттың орындалуын тексереміз.

Nкес  Nшп. (11)

Nшп = Nд η кВт. (12)

16К20 станоктың берілген құжатынан табамыз

Nд= 10кВт; η=0,75; Nшп =10*0,75=7,5кВт.
Осыдан, 4,817,5, сонымен өңдеу жүргізіледі.
Шектен тыс салмақ түскен станок жағдайында қуат бойына шектен тыс салмақ коэффициентін анықтаймыз Кп:
. (13)
Келесі станок шпинделінің айналу бірлігінің ең кіші жаңа мәні анықталады n (об/мин), осында мына шарт орындалады Nкес = Nшп. Осыдан шығады кесуге кеткен қуат кесудің негізгі қозғалыс жылдамдығына υ және шпиндельдің айналу бірлігіне n тура пропорционал.

, (14)

мұндағы nД-шпиндельдің нақты айналу бірлігінің мәні жоғарыдағы 5-ші бөлімде қабылданған.

ΙΙΙ. Негізгі уақытты анықтаймыз (мин).

(15)

Есепте формуланың келесі өлшемдері табылған: өткел саны i=1, станок шпинделілінің айналу бірлігі nД = 500 айн/мин кескіш берілісі S0 = 0,6 мм/айн.

Кескіш жұмысының жүріс ұзындығын анықтаймыз L, мм:
L = l +y + мм.
Шарт бойынша l=300 мм кескіштің кесу кезінде y = t ctg =3 ctg 60°=3*0,58=1,7 мм . Кескіш жүрісі = (1 ... 3) мм; қабылдаймыз =2 мм .

L=300+1,7+2=303,7 мм.



Сурет 1-10мысалдаfы -4деу жобасы




  1   2   3


©netref.ru 2017
әкімшілігінің қараңыз

    Басты бет